引 言

航空發(fā)動(dòng)機(jī)作為飛機(jī)的心臟，其內(nèi)部構(gòu)件的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接影響飛機(jī)的飛行安全[1－3]。由于流場測量裝置需安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)流道內(nèi)，如果出現(xiàn)破損、斷裂之類的結(jié)構(gòu)破壞，輕則損傷發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子部件，重則導(dǎo)致機(jī)毀人亡的重大事故，因此結(jié)構(gòu)強(qiáng)度是發(fā)動(dòng)機(jī)流場測量裝置設(shè)計(jì)的關(guān)鍵指標(biāo)[4－5]。某發(fā)動(dòng)機(jī)在試飛過程中需要在渦輪后加裝流場測量裝置，該部位溫度較高，傳統(tǒng)的材料不足以滿足高溫下的強(qiáng)度要求，擬選用GH4169 作為測量裝置的主體材料，由于該測量裝置在加工過程中需要進(jìn)行焊接，為保證結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足使用要求，需要對GH4169 焊接后的材料性能進(jìn)行研究。GH4169合金(美國牌號 inconel718)是一種沉淀強(qiáng)化型鎳基高溫合金，在 650℃以下具有屈服強(qiáng)度高、塑性好、抗氧化能力強(qiáng)、焊接性能好的特點(diǎn)[6－7]。

目前國內(nèi)外關(guān)于GH4169 材料的力學(xué)性能在高溫合金手冊中已有較詳細(xì)的介紹[8]。

釬焊是焊接高溫合金常用的方法之一[9]，同材釬焊具有良好的潤濕性，能夠形成良好的焊接接頭。

但是由于釬材中添加了 Ｓｉ、Ｂ 等降低熔點(diǎn)的材料，易導(dǎo)致接頭脆化使接頭的性能降低[10－11]，同時(shí)釬焊過程也會破壞GH4169 材料的組織，使焊接區(qū)域晶粒粗大，產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力[12]。為提高GH4169 的焊接性能，國內(nèi)外研究者進(jìn)行了一些研究，Ａ. Ｔ. Ｅｇｂｅ-ｗａｎｄｅ 等人[13]研究了焊接前熱處理方式對焊接熱影響區(qū)域裂紋敏感度的影響，研究發(fā)現(xiàn)熱處理時(shí)產(chǎn)生較少晶間液化的試件在焊接時(shí)有更高的裂紋敏感性；方海鵬等[14] 研究了熱處理對GH4169 電子束焊接頭的影響，發(fā)現(xiàn)焊接接頭的強(qiáng)度較未進(jìn)行熱處理時(shí)提高了61％；張奇等[15]對GH4169 零件釬焊接后的性能恢復(fù)工藝進(jìn)行了研究，確定了改善GH4169 材料釬焊后性能的最優(yōu)工藝參數(shù)。

筆者設(shè)計(jì)加工了GH4169 焊接試驗(yàn)試件，研究了三種不同深度斜切口試件焊接接頭的接合效果，確定了接頭切口深度；另外，對三種不同焊接及熱處理工序的試件及兩件對比試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，研究了焊接及熱處理工序?qū)H4169材料拉伸性能的影響。

1、試驗(yàn)件設(shè)計(jì)

試驗(yàn)選用了棒試件作為實(shí)驗(yàn)對象，其結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示。

試件總長度 96mm，分為三個(gè)部分，裝夾段、過渡段和標(biāo)距段，標(biāo)距段長36mm，直徑 6mm。焊接試件在完整試件標(biāo)距段中間截?cái)啵瑸楸ＷC試驗(yàn)件焊接強(qiáng)度，在焊接部分加工45°斜切口，焊接采用釬焊的方式，焊絲材料與母材相同。焊接完成后對焊接處進(jìn)行打磨處理，保持焊接處的試件直徑與標(biāo)距段保持一致，試件表面平整光滑。

2、接頭切口深度確定試驗(yàn)

試驗(yàn)件直徑較大，在焊接過程中由于對接部位較深，可能造成接頭中心位置焊接不完全，存在空心現(xiàn)象，因此在正式試驗(yàn)前對試件的焊接效果進(jìn)行了試驗(yàn)研究。通過在接頭處加工一定深度的斜切口提高試驗(yàn)件的有效焊接深度，當(dāng)切口深度分別為1mm、2mm、2.5mm 時(shí)焊接后橫斷面如圖2所示。

從試件的橫斷面可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)斜切口深度為1mm 時(shí)，對接面的直接接觸面積較大，由于焊接時(shí)材料的熔合深度不足以到達(dá)試件的中心，因此在試件中心位置出現(xiàn)了較大的未接合部位，焊接缺陷明顯。增加斜切口的深度到 2mm 時(shí)，焊接橫斷面的未接合部分面積明顯縮小，繼續(xù)提高斜切口的深度到2.5mm，可以看到焊接部位已經(jīng)完全接合，從試驗(yàn)結(jié)果可以看出將斜切口的深度定為 2.5mm 時(shí)焊接效果能夠滿足試驗(yàn)要求，故將接合面斜切口深度定為2.5mm。

3、拉伸試驗(yàn)

拉伸試驗(yàn)系統(tǒng)以深圳 ＳＡＮＳ ＣＭＴ5105 電子拉伸試驗(yàn)機(jī)為平臺，此平臺集成了萬能夾具和電子引伸計(jì)，能夠在大氣環(huán)境下針對金屬材料開展力學(xué)試驗(yàn)，最大拉力100kN，溫度為 15 ℃。拉伸試驗(yàn)采用位移控制，加載速率選用GB/T228.2－2010 推薦的應(yīng)變率10－4量級，符合準(zhǔn)靜態(tài)加載要求。試驗(yàn)件通過卡頭安裝在試驗(yàn)機(jī)上，在試驗(yàn)開始階段使用引伸計(jì)測量試件應(yīng)變，在試驗(yàn)件進(jìn)入屈服階段后，取下引伸計(jì)以保護(hù)設(shè)備，如圖3所示。

為研究不同的焊接熱處理工藝順序?qū)υ囼?yàn)件的拉伸強(qiáng)度影響，分別開展五組試件拉伸試驗(yàn)，如表 1所列。

拉伸試驗(yàn)按以下步驟進(jìn)行:

(1) 將試件上端固定在試驗(yàn)機(jī)上夾具內(nèi)，調(diào)整試驗(yàn)機(jī)到零點(diǎn)。

(2) 將引伸計(jì)用橡皮筋固定在試驗(yàn)件標(biāo)距段內(nèi)。

(3) 開動(dòng)試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸，控制拉伸速度為 0.2mm/min，并記錄數(shù)據(jù)。

(4) 當(dāng)試驗(yàn)件進(jìn)入屈服階段后，將引伸計(jì)取下，繼續(xù)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)直到試件斷裂。

4、試驗(yàn)結(jié)果分析

開展未經(jīng)過時(shí)效處理的原始材料及其焊接后試件拉伸試驗(yàn)。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)作出了試件名義應(yīng)力和卡頭位移的關(guān)系曲線，如圖 4 所示。

由試驗(yàn)結(jié)果可知，對于未進(jìn)行熱處理的試件，焊接試件與完整試件的拉伸強(qiáng)度基本保持不變，分別為825MPa 和 820MPa。但從拉伸曲線可以看出，相對于完整試件，焊接試件的拉伸曲線在過屈服后斜率更大，同時(shí)斷裂時(shí)的卡頭位移距離更小，未進(jìn)行熱處理的試件經(jīng)過焊接后其韌性降低，延展性變差，完整試件延伸率為 68％，焊接試件的延伸率為 28％。如圖 5所示的試件的斷口可以看出，完整試件在斷裂前經(jīng)過了明顯的縮頸過程，斷口接近 45°斜向斷裂；焊接試件沒有明顯的頸縮過程，斷口接近平面斷裂。

在實(shí)際使用過程中，為提高材料的強(qiáng)度會對材料進(jìn)行固溶時(shí)效處理，熱處理的方式為(950~980) ±10℃，1ｈ；720±5℃空冷，8ｈ，50℃/ｈ，爐冷至 620±5℃，8 ｈ。

分別對固溶時(shí)效處理后的完整試件和焊接試件進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)，根據(jù)拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)做出了試件名義應(yīng)力和卡頭位移之間的關(guān)系曲線，如圖6所示。

由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，GH4169材料經(jīng)過固溶時(shí)效處理之后，其拉伸強(qiáng)度顯著提高，拉伸極限強(qiáng)度達(dá)到 1430MPa，但同時(shí)材料韌性降低，試件延伸率降低至22％。固溶時(shí)效處理試件焊接性能較差，焊接試件拉伸強(qiáng)度為 770MPa，僅為完整試件的 53.8％。試件的延伸率為11％，相比于熱處理后的完整試件進(jìn)一步降低。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果來看，焊接對試件的熱處理效果破壞較明顯，對比可以發(fā)現(xiàn)，熱處理后焊接試件的拉伸強(qiáng)度不及未熱處理焊接試件的拉伸強(qiáng)度，且斷口位置都在接頭位置，說明接頭位置是焊接試件的薄弱點(diǎn)。試驗(yàn)件斷口如圖 7 所示。

鑒于熱處理后試件的焊接強(qiáng)度下降明顯，不能滿足結(jié)構(gòu)的使用要求，為提高焊接強(qiáng)度，調(diào)整工藝順序，對原始棒材先進(jìn)行焊接再對焊接后的試件進(jìn)行固溶時(shí)效處理，再將試驗(yàn)件標(biāo)距段打磨處理，焊接后固溶時(shí)效處理試件與焊接前固溶時(shí)效處理試件以及固溶時(shí)效處理完整試件的的拉伸曲線對比如圖8所示。

由圖 8 可以看出，焊接后固溶時(shí)效處理試件的拉伸強(qiáng)度為1230MPa，其焊接強(qiáng)度相當(dāng)于固溶時(shí)效處理完整試件的 91.8％，相對于焊接前固溶時(shí)效處理試件有明顯的提高，但材料的韌性降低程度較大，延伸率僅為 4.2％，通過實(shí)驗(yàn)曲線可以發(fā)現(xiàn)，焊接后固溶時(shí)效處理試件的韌性下降比較嚴(yán)重，屈服后短時(shí)間內(nèi)就發(fā)生了斷裂，從如圖 9 所示的試件斷口可以看出二者的明顯區(qū)別，焊接后的試件斷口與主應(yīng)力方向垂直，斷口平齊，斷裂方式為脆性斷裂，而標(biāo)準(zhǔn)試件斷裂時(shí)發(fā)生了較大的塑性變形，斷口附近有明顯縮頸現(xiàn)象，有較為明顯的斜斷面，斷面位于最大切應(yīng)力方向，斷裂為韌性斷裂。鑒于材料的這種特性，在使用過程中需要提高材料的安全系數(shù)，將焊接部位設(shè)計(jì)在應(yīng)力水平較低的位置，以防因瞬時(shí)應(yīng)力過大導(dǎo)致結(jié)構(gòu)在焊接部位產(chǎn)生脆性斷裂，造成嚴(yán)重事故。

5、結(jié) 論

通過開展不同接頭切口深度焊接效果及焊接熱處理工序?qū)H4169 材料拉伸性能的影響研究，重點(diǎn)結(jié)果總結(jié)如下。

(1)GH4169 材料在焊接過程中熔合深度小于1mm，需要在接頭位置加工深度適當(dāng)?shù)男鼻锌诓拍苁菇宇^部位完全熔合，可為后續(xù)構(gòu)件的制造工藝設(shè)計(jì)提供參考。

(2) 未熱處理的GH4169 材料拉伸強(qiáng)度為 825MPa，截?cái)嗪附雍罄鞆?qiáng)度為 820MPa，拉伸強(qiáng)度未見明顯變化，韌性有較明顯的下降；經(jīng)固溶時(shí)效處理的GH4169 材料拉伸強(qiáng)度為 1430MPa，提高 73％，截?cái)嗪附雍蟮睦鞆?qiáng)度為 770MPa，焊接性能明顯降低。

(3)GH4169 材料焊接后進(jìn)行固溶時(shí)效處理可以大幅地提高焊接部位的拉伸強(qiáng)度，可以達(dá)到 1230ＭＰａ，為未經(jīng)焊接時(shí)的 91.8％，但是試件的韌性下降較大，試驗(yàn)件延伸率僅為 4.2％，說明經(jīng)過固溶時(shí)效處理的焊接部位在過屈服后極易發(fā)生脆性斷裂，因此在使用過程中應(yīng)提高安全系數(shù)，避免焊接部位的應(yīng)力水平過高，為后續(xù)測量裝置制造工藝及強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供了參考。

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